摘要
提高功率密度已經成為電源變換器的發(fā)展趨勢。為達到這個目標,需要提高開關頻率,從而降低功率損耗、系統(tǒng)整體尺寸以及重量。對于當今的開關電源(SMPS)而言,具有高可靠性也是非常重要的。零電壓開關(ZVS) 或零電流開關(ZCS) 拓撲允許采用高頻開關技術,可以大限度地降低開關損耗。ZVS拓撲允許工作在高頻開關下,能夠改善效率,能夠降低應用的尺寸,還能夠降低功率開關的應力,因此可以改善系統(tǒng)的可靠性。LLC 諧振半橋變換器因其自身具有的多種優(yōu)勢逐漸成為一種主流拓撲。這種拓撲得到了廣泛的應用,包括高端服務器、平板顯示器電源的應用。但是,包含有LLC諧振半橋的ZVS橋式拓撲,需要一個帶有反向快速恢復體二極管的MOSFET,才能獲得更高的可靠性。
在功率變換市場中,尤其對于通信/服務器電源應用,不斷提高功率密度和追求更高效率已經成為具挑戰(zhàn)性的議題。對于功率密度的提高,普遍方法就是提高開關頻率,以便降低無源器件的尺寸。零電壓開關(ZVS)拓撲因具有極低的開關損耗、較低的器件應力而允許采用高開關頻率以及較小的外形,從而越來越受到青睞 。
這些諧振變換器以正弦方式對能量進行處理,開關器件可實現(xiàn)軟開閉,因此可以大大地降低開關損耗和噪聲。在這些拓撲中,相移ZVS全橋拓撲在中、高功率應用中得到了廣泛采用,因為借助功率MOSFET的等效 輸出電容和變壓器的漏感可以使所有的開關工作在ZVS狀態(tài)下,無需額外附加輔助開關。
然而,ZVS范圍非常窄,續(xù)流電流消耗很高的循環(huán)能量。近來,出現(xiàn)了關于相移全橋拓撲中功率MOSFET失效問題的討論。這種失效的主要原因是:在低反向電壓下,MSOFET體二極管的反向恢復較慢。另一失效原因是:空載或輕載情況 下,出現(xiàn)Cdv/dt直通。在LLC諧振變換器中的一個潛在 失效模式與由于體二極管反向恢復特性較差引起的直通電流相關。即使功率MOSFET的電壓和電流處于安全工作區(qū)域,反向恢復dv/dt和擊穿dv/dt也會在如啟動、 過載和輸出短路的情況下發(fā)生。
01 LLC諧振半橋變換器
LLC諧振變換器與傳統(tǒng)諧振變換器相比有如下優(yōu)勢:
● 寬輸出調節(jié)范圍,窄開關頻率范圍
● 即使空載情況下,可以保證ZVS
● 利用所有的寄生元件,來獲得ZVS
LLC諧振變換器可以突破傳統(tǒng)諧振變換器的局限。正是由于這些原因,LLC諧振變換器被廣泛應用在電源供電市場。LLC諧振半橋變換器拓撲如圖1所示,其典型波形如圖2所示。圖1中,諧振電路包括電容Cr和兩個與之 串聯(lián)的電感Lr和Lm。
作為電感之一,電感Lm表示變壓器的勵磁電感,并且與諧振電感Lr和諧振電容Cr共同形成一個諧振點。重載情況下,Lm會在反射負載RLOAD的作用下視為完全短路,輕載情況下依然保持與諧振電感Lr串聯(lián)。因此,諧振頻率由負載情況決定。Lr 和Cr決定諧振頻率fr1,Cr和兩個電感Lr 、Lm決定第二諧振頻率fr2,隨著負載的增加,諧振頻率隨之增加。諧振頻率在由變壓器和諧振電容Cr決定的大值和小值之間變動,如公式1、2所示。
02 LLC諧振變換器的失效模式
1.啟動失效模式
圖3和圖4給出了啟動時功率MOSFET前五個開關波形。在變換器啟動開始前,諧振電容和輸出電容剛好完全放電。與正常工作狀況相比,在啟動過程中,這些空電容會使低端開關Q2的體二極管深度導通。因此流經開關Q2體二極管的反向恢復電流非常高,致使當高端開關Q1導通時足夠引起直通問題。啟動狀態(tài)下,在體二極管反向恢復時,非??赡馨l(fā)生功率MOSFET的潛在失效。圖5給出了LLC諧振半橋變換器啟動時的簡化波形。
圖6給出了可能出現(xiàn)潛在器件失效的工作模式。在t0~t1時段,諧振電感電流Ir變?yōu)檎?。由于MOSFET Q1處于導通狀態(tài),諧振電感電流流過MOSFET Q1溝道。當Ir開始上升時,次級二極管D1導通。因此,式3給出了諧振電感 電流Ir的上升斜率。因為啟動時vc(t)和vo(t)為零,所有的輸入電壓都施加到諧振電感Lr的兩端。這使得諧振電流劇增。
在t1~ t 2時段,MOSFET Q1門極驅動信號關斷,諧振電感電流開始流經MOSFET Q2的體二極管,為MOSFET Q2產生ZVS條件。這種模式下應該給MOSFET Q2施門極信號。由于諧振電流的劇增,MOSFET Q2體二極管中的電流比正常工作狀況下大很多。導致了MOSFET Q2的P-N結上存儲 更多電荷。
在t2~t3時段,MOSFET Q2施加門極信號,在t0~t1時段 劇增的諧振電流流經MOSFET Q2溝道。由于二極管D1依然導通,該時段內諧振電感的電壓為:
。
該電壓使得諧振電流ir(t)下降。然而很小,并不足以在這個時間段?內使電流反向。在t3時刻,MOSFET Q2電流依然從源極流向漏極。另外,MOSFET Q2的體二極管不會恢復,因為漏源極之間沒有反向電壓。下式給出了諧振電感電流Ir的上升斜率:
在t3~t4時段,諧振電感電流經MOSFET Q2體二極管續(xù)流。盡管電流不大,但依然給MOSFET Q2的P-N結增加儲存電荷。
在t4~t5時段,MOSFET Q1通道導通,流過非常大的直通電流,該電流由MOSFET Q2體二極管的反向恢復電流引起。這不是偶然的直通,因為高、低端MOSFET正常施加了門極信號;如同直通電流一樣,它會影響到該開關電源。這會產生很大的反向恢復dv/dt,有時會擊穿MOSFET Q2。這樣就會導致MOSFET失效,并且當采用的MOSFET體二極管的反向恢復特性較差時,這種失效機理將會更加嚴重。
2.過載失效模式:
圖7給出了不同負載下LLC諧振變換器的直流增益特性曲線。根據不同的工作頻率和負載可以分為三個區(qū)域。諧振頻率fr1的右側(藍框)表示ZVS區(qū)域,空載時小第二諧振頻率fr2的左側(紅框)表示ZCS區(qū)域,fr1和fr2之間的可能是ZVS或者ZCS,由負載狀況決定。所以紫色的區(qū)域表示感性負載,粉色的區(qū)域表示容性負載。圖8給出了感性和容性負載下簡化波形。當開關頻率 fs
MOSFET在零電流處關斷。在MOSFET開通前,電流流過另一個MOSFET的體二極管。當MOSFET開關開通, 另一個MOSFET體二極管的反向恢復應力很大。由于大反向恢復電流尖峰不能夠流過諧振電路,它將流過另一個MOSFET。這就會產生很大的開關損耗,并且電流和電壓尖峰能夠造成器件失效。因此,變換器需要避免工 作在這個區(qū)域。
對于開關頻率fs>fr1,諧振電路的輸入阻抗為感性。MOSFET電流在開通后為負,關斷前為正。MOSFET開關在零電壓處開通。因此,不會出現(xiàn)米勒效應從而使開通損耗小化。MOSFET的輸入電容不會因米勒效應而增加。而且體二極管的反向恢復電流是正弦波形的一部分,并且當開關電流為正時,會成為開關電流的一部分。因此,通常ZVS優(yōu)于ZCS,因為它可以消除由反向恢復電流、結電容放電引起的主要的開關損耗和應力。
圖9給出了過載情況下工作點移動軌跡。變換器正常工作在ZVS區(qū)域,但過載時,工作點移動到ZCS區(qū)域,并且串聯(lián)諧振變換器特性成為主導。過載情況下,開關電流增加,ZVS消失,Lm被反射負載RLOAD完全短路。這種情況通常會導致變換器工作在ZCS區(qū)域。ZCS(諧振 點以下)嚴重的缺點是:開通時為硬開關,從而導致二極管反向恢復應力。此外,還會增加開通損耗,產生噪聲或EMI。
二極管關斷伴隨非常大的dv/dt,因此在很大的di/dt條件 下,會產生很高的反向恢復電流尖峰。這些尖峰會比穩(wěn)態(tài)開關電流幅值大十倍以上。該大電流會使MOSFET損耗大大增加、發(fā)熱嚴重。MOSFET結溫的升高會降低其 dv/dt的能力。在極端情況下,損壞MOSFET,使整個系統(tǒng)失效。在特殊應用中,負載會從空載突變到過載,為了能夠保持系統(tǒng)可靠性,系統(tǒng)應該能夠在更惡劣的工作環(huán)境中運行。
圖10和圖11給出了過載時功率MOSFET開關波形。電流尖峰發(fā)生在開通和關斷的瞬間。可以被認作是一種“暫時直通”。圖12給出了過載時LLC諧振變換器的簡化波形,圖13給出了可能導致器件潛在失效問題的工作模式。
在t0 ~ t1時段,Q1導通,諧振電感電流Ir為正。由于MOSFET Q1處于導通狀態(tài),諧振電流流過MOSFET Q1溝道,次級二極管D1導通。Lm不參與諧振,Cr與Lr諧振。能量由輸入端傳送到輸出端。
在t1 ~ t2時段,Q1門極驅動信號開通,Q2關斷,輸出電流在t1時刻為零。兩個電感電流Ir 和 Im相等。次級二極管都不導通,兩個輸出二極管反向偏置。能量從輸出電容而不是輸入端往外傳輸。因為輸出端與變壓器隔離, Lm與Lr串聯(lián)參與諧振。
在t2 ~ t3時段,MOSFET Q1 依然施加門極信號,Q2關斷。在這個時段內,諧振電感電流方向改變。電流從MOSFET Q2的源極流向漏極。D2開始導通,D1反向偏置,輸出電流開始增加。能量回流到輸入端。
在t3 ~ t4時段,關斷MOSFET Q1和Q2的門極信號,諧振電感電流開始流過MOSFET Q2的體二極管,這就為 MOSFET Q1創(chuàng)造了ZCS條件。
在t4 ~ t5時段,MOSFET Q2開通,流過一個很大的直通電流,該電流由MOSFET Q1體二極管的反向恢復電流產生。這不是偶然的直通,因為高、低端MOSFET正常施加了門極信號;有如直通電流一樣,它會影響到該開關電源。這會形成很高的反向恢復dv/dt,時常會擊穿 MOSFET Q2。這樣就會導致MOSFET失效,當使用的 MOSFET體二極管的反向恢復特性較差時,這種失效機理會更加嚴重。
3.短路失效模式
最壞情況為短路。短路時,MOSFET導通電流非常高 (理論上無限高),頻率也會降低。當發(fā)生短路時,諧振回路中Lm被旁路。LLC諧振變換器可以簡化為由Cr和 Lr組成的諧振電路,因為Cr只與Lr發(fā)生諧振。因此圖12 省略了t1 ~ t2時段,短路時次級二極管在CCM模式下連續(xù)導通。短路狀態(tài)下工作模式幾乎與過載狀態(tài)下一樣,但是短路狀態(tài)更糟糕,因為流經開關體二極管的反向恢復電流更大。
圖14和圖15給出了短路時功率MOSFET的開關波形。短路的波形與過載下的波形類似,但是其電流的等級更高,MOSFET結溫度更高,更容易失效。
03 功率MOSFET失效機理
1.體二極管反向恢復dv/dt:
二極管由通態(tài)到反向阻斷狀態(tài)的開關過程稱為反向恢復。圖16給出了MOSFET體二極管反向恢復的波形。首先體二極管正向導通,持續(xù)一段時間。這個時段中,二極管P-N結積累電荷。當反向電壓加到二極管兩端時,釋放儲存的電荷,回到阻斷狀態(tài)。釋放儲存電荷時會出現(xiàn)以下兩種現(xiàn)象:流過一個大的反向電流和重構。在該過程中,大的反向恢復電流流過MOSFET的體二極管,是因為MOSFET的導通溝道已經切斷。一些反向恢復電流從N+源下流過。
如圖18和圖19所示,Rb表示一個小電阻?;旧?,寄生 BJT的基極和發(fā)射極被源極金屬短路。因此,寄生BJT不能被激活。然而實際中,這個小電阻作為基極電阻, 當大電流流過Rb時,Rb產生足夠的壓降使寄生BJT基極發(fā)射極正向偏置,觸發(fā)寄生BJT。一旦寄生BJT開通, 會產生一個熱點,更多的電流將涌入該點。負溫度系數 的BJT會使流過的電流越來越高。終導致器件失效。圖17給出了體二極管反向恢復時MOSFET失效波形。電流等級超過反向恢復電流峰值Irm時正好使器件失效。這意味著峰值電流觸發(fā)了寄生BJT。圖20和圖21給出了由體二極管反向恢復引起芯片失效的燒毀標記。燒毀點是芯片脆弱的點,很容易就會形成熱點,或者需要恢復過多儲存電荷。這取決于芯片設計,不同設計技術會有所變化。
如果反向恢復過程開始前P-N結溫度高于室溫,則更容易形成熱點。所以電流等級和初始結溫度是器件失效的兩個重要的因素。影響反向恢復電流峰值的主要因素有溫度、正向電流和di/dt。圖22給出了反向恢復電流峰 值與正向電流等級的對應曲線。如圖22所示,大限度抑制體二極管導通,可以降低反向恢復電流峰值。如果di/dt增大,反向恢復電流峰值也增大。在LLC諧振變換器中,功率MOSFET體二極管的di/dt與另一互補功率開關的開通速度有關。所以降低其開通速度也可以減小 di/dt。
2.擊穿dv/dt
另一種失效模式是擊穿dv/dt。它是擊穿和靜態(tài)dv/dt的組 合。功率器件同時承受雪崩電流和位移電流。如果開關過程非??欤隗w二極管反向恢復過程中,漏源極電壓可能超過大額定值。例如,在圖16中,漏源極電壓大值超過了570V ,但器件為500V額定電壓的MOSFET。過高的電壓峰值使MOSFET進入擊穿模式,位移電流通過P-N結。這就是雪崩擊穿的機理。另外, 過高的dv/dt會影響器件的失效點。dv/dt越大,建立起的位移電流就越大。位移電流疊加到雪崩電流后,器件受到傷害,導致失效?;旧希瑢е率У母驹蚴谴箅娏?、高溫度引起的寄生BJT導通,但主要原因是體二 極管反向恢復或擊穿。實踐中,這兩種失效模式隨機發(fā)生,有時同時發(fā)生。
04 解決方法
在啟動、過載或短路狀況下,過流保護方法有多種:
增加開關頻率
變頻控制以及 PWM控制
采用分裂電容和鉗位二極管
為了實現(xiàn)這些方法,LLC諧振變換器需要增加額外的器件、改進控制電路或者重新進行散熱設計,這都增加了系統(tǒng)的成本。有一種更為簡單和高性價比的方法。由于體二極管在LLC諧振變換器中扮演了很重要的角色,它對失效機理至關重要,所以集中研究器件的體二極管特性是解決這個問題的好方法。越來越多的應用使用內嵌二極管作為關鍵的系統(tǒng)元件,因此體二極管的許多優(yōu)勢得以實現(xiàn)。其中,金或鉑擴散和電子輻射是非常有效的解決方法。這種方法可以控制載流子壽命,從而減少反向恢復充電和反向恢復時間。隨著反向恢復充電的減少,反向恢復電流峰值和觸發(fā)寄生BJT的可能性也隨之降低。因此,在過流情況下,如過載或短路,這種帶有改進的體二極管的新功率MOSFET可以提供更耐久、更好的保護。
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原文標題:牛人筆記!LLC諧振變換器中常見MOSFET失效模式的分析與解決方法
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